山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機,耐高溫高濕風(fēng)機,烘干設(shè)備用風(fēng)機,離心風(fēng)機,除塵風(fēng)機

因此，引風(fēng)機選擇了LHS方法對離心風(fēng)機的實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行采集。引風(fēng)機在實驗的初始階段，收集的數(shù)據(jù)不應(yīng)超過總實驗數(shù)據(jù)的25%。假設(shè)收集的總數(shù)據(jù)n=10天（d為輸入變量的維數(shù)），初始實驗中收集的實驗數(shù)據(jù)n 0應(yīng)滿足n 0<0.25n=2.5d的要求，因此本文采用n 0=0。實驗初期采用25N作為實驗數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)采集的硬件實現(xiàn)方案如圖1所示。首先，用傳感器測量被測通風(fēng)機的入口壓力、溫度、流量和轉(zhuǎn)速。然后將測量數(shù)據(jù)通過總線傳輸?shù)紻AQ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。斜槽離心風(fēng)機偏離設(shè)計工況時，小流量工況下效率急劇下降，大流量工況下效率變化緩慢，但效率僅為47%。引風(fēng)機的DAQ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)通過I/O設(shè)備將數(shù)據(jù)打包到上位機中。由于變量之間的維數(shù)差異，采集到的數(shù)據(jù)沒有直接應(yīng)用于模型訓(xùn)練，因此有必要對數(shù)據(jù)進(jìn)行規(guī)范化，即將無量綱數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為無量綱數(shù)據(jù)，并將采集到的數(shù)據(jù)映射到[0,1]的范圍內(nèi)，以提高模型的收斂速度和精度。模型。模型訓(xùn)練和模型驗證離心風(fēng)機性能預(yù)測模型的訓(xùn)練結(jié)構(gòu)如圖2所示。該結(jié)構(gòu)可分為兩部分：數(shù)據(jù)采集與處理和模型訓(xùn)練。前者主要完成實驗數(shù)據(jù)的采集和處理，后者實現(xiàn)了性能預(yù)測模型的建立和驗證。首先，采用LHS方法采集離心風(fēng)機的實驗數(shù)據(jù)（入口溫度、壓力、流量和風(fēng)機轉(zhuǎn)速），并對引風(fēng)機數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，用于LSSVM模型。

綜上所述，本文通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化對離心風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行影響進(jìn)行研究，簡要分析了各部件結(jié)構(gòu)優(yōu)化對離心風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行的影響。同時，為了提高風(fēng)機出口擋板的密封性，對風(fēng)機出口擋板、進(jìn)口擋板和執(zhí)行機構(gòu)進(jìn)行更換，以提高風(fēng)機的效率。主要從集流器優(yōu)化對離心風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行影響、窩殼優(yōu)化對離心風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行影響、電機優(yōu)化對離心風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行影響，以及葉片形狀優(yōu)化對引風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行影響四個方面進(jìn)行分析，為保證金屬葉輪的穩(wěn)定運行提供技術(shù)支持。各部件結(jié)構(gòu)優(yōu)化對離心風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行的影響

集流器優(yōu)化對引風(fēng)機金屬葉輪穩(wěn)定運行的影響

集流器的工作原理是通過將氣流均勻地送入葉輪進(jìn)口截面，以達(dá)到提高引風(fēng)機葉輪的效率以及風(fēng)機整體性能的目的。集流器的結(jié)構(gòu)形式對氣流的流動損失以及金屬葉輪的平穩(wěn)運行都有很大影響，因此對集流器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化是非常重要的。在設(shè)計集流器的結(jié)構(gòu)時，應(yīng)確保較大程度地符合金屬葉輪附近氣流的流動情況，同時還應(yīng)保證集流器內(nèi)氣流的平穩(wěn)運行。最后根據(jù)試驗后的實測數(shù)據(jù)，確定了引風(fēng)機和電動機的選型設(shè)計，包括風(fēng)機設(shè)計參數(shù)。集流器的類型有很多種，常用的集流器是錐弧形集流器，錐弧形集流器的氣流運行一般比較平穩(wěn)，但是集流器喉部到葉輪進(jìn)口階段容易發(fā)生邊界層分離現(xiàn)象，增加引風(fēng)機的損失，導(dǎo)致離心風(fēng)機效率降低。因此，必須優(yōu)化集流器結(jié)構(gòu)，通過減小集流器的錐度、增加喉部半徑的方式，提高離心風(fēng)機的效率，保證金屬葉輪的平穩(wěn)運行。

消聲蝸殼對引風(fēng)機氣動性能的影響原風(fēng)機與不同消聲組合試驗所得的氣動性能對比如圖3 所示。引風(fēng)機風(fēng)量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086KW，設(shè)計電流146。試驗結(jié)果表明: 由于穿孔板相對于光滑的鋁板有著較高的壁面摩擦阻力，導(dǎo)致加裝穿孔板后的風(fēng)機壓力和效率在整個測試工況范圍內(nèi)都有不同程度的降低。4種消聲組合方式的壓力損失并不相同，當(dāng)額定轉(zhuǎn)速為3 800 r /min，在設(shè)計工況下，A 組合改進(jìn)風(fēng)機全壓降低了約16．0 Pa，效率下降了約1．28%; B 組合改進(jìn)風(fēng)機全壓降低了約5．0 Pa，引風(fēng)機效率下降了約0．9%; C 組合改進(jìn)風(fēng)機全壓降低了約36．8 Pa，效率下降了約3．18%; D 組合改進(jìn)風(fēng)機全壓降低了約45．8 Pa，效率下降了約3．28%。

主要由于安裝穿孔板的面積不同，導(dǎo)致不同消聲組合方式的摩擦損失不同。采用LHS方法對離心風(fēng)機的進(jìn)口溫度、進(jìn)口壓力、進(jìn)口流量和轉(zhuǎn)速進(jìn)行了采集，并對采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行了歸1化處理，用于LSSVM模型的訓(xùn)練。B 組合即只在風(fēng)機后蓋板上安裝穿孔板，風(fēng)機壓力損失小。不同工況下，風(fēng)機壓力和效率損失也不相同，在設(shè)計工況及偏大流量工況下，引風(fēng)機壓力和效率損失較大，效率也同步降低。主要原因是大流量工況下，蝸殼內(nèi)部氣流速度較高，氣流與穿孔板之間的摩擦損失增加。消聲蝸殼為A 組合形式時與原風(fēng)機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。可以看出，不同工況下，A 型消聲蝸殼的降噪效果不同，引風(fēng)機在額定工況點附近，降噪效果好; 在大流量工況下，降噪效果變差，這主要因為大流量情況下，蝸殼內(nèi)氣體流速較大，而氣體流速對吸聲材料的吸聲效果影響很大; 在小流量工況下，風(fēng)機流動惡化，風(fēng)機振動較大，導(dǎo)致振動噪聲很大以致降噪效果反而變差。與原風(fēng)機相比，在額定工況點A 聲級降低約4．5 dB( A) ，在大流量工況下，A 聲級降低約3．6 dB( A) ，在小流量工況下，A 聲級降低約1．9 dB( A) 。