山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機,耐高溫高濕風(fēng)機,烘干設(shè)備用風(fēng)機,離心風(fēng)機,除塵風(fēng)機

研究結(jié)果表明，離心風(fēng)機葉片結(jié)構(gòu)復(fù)雜，不僅使風(fēng)機難以加工，而且增加了風(fēng)機內(nèi)部的流動損失，降低了風(fēng)機的效率。為了提高離心風(fēng)機的總壓和效率，對斜槽離心風(fēng)機進行了改進和設(shè)計。采用數(shù)值計算方法對斜槽離心風(fēng)機的內(nèi)部流動進行了分析，并根據(jù)內(nèi)部流動規(guī)律進行了相應(yīng)的改進和設(shè)計工作。通過查閱大量的離心風(fēng)機優(yōu)化設(shè)計文獻，深入了解風(fēng)機不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對風(fēng)機內(nèi)部流動特性的影響，并采用數(shù)值計算方法建立風(fēng)機三維模型，劃分網(wǎng)格，離心風(fēng)機采用N-S方程，結(jié)合W。利用SSTK-U湍流模型，模擬了斜通道風(fēng)機的原型。通過對樣機計算結(jié)果與原始測量數(shù)據(jù)的比較，詳細分析了SSTK-U湍流模型的精度，為離心風(fēng)機數(shù)值計算選擇湍流模型提供了良好的參考。在對離心風(fēng)機電機基礎(chǔ)和電機進行技術(shù)改造的基礎(chǔ)上，通過改變引風(fēng)機的葉輪形式和直徑，增加引風(fēng)機的輸出，并根據(jù)原風(fēng)機的輸出，將引風(fēng)機的容量提高1500帕。通過觀察風(fēng)機不同截面的等值線和流線圖，分析了風(fēng)機的內(nèi)部流動特性，為離心風(fēng)機的改進提供了思路。在斜槽離心風(fēng)機樣機的基礎(chǔ)上，提出了三種改進方案：向內(nèi)延長風(fēng)機短葉片可減少短葉片吸力面分離，提高風(fēng)機效率2.3%；增大風(fēng)機葉輪旋轉(zhuǎn)直徑可提高總壓。風(fēng)機的壓力值，效率基本不變，增大蝸殼舌與風(fēng)機葉輪之間的間隙，可使風(fēng)機總壓值提高到4711pa，效率提高2.1%。

具體離心風(fēng)機改造方案如下。

（1）對引風(fēng)機和脫硫增壓風(fēng)機的風(fēng)量、風(fēng)壓和系統(tǒng)阻力進行了試驗。測量了兩臺引風(fēng)機在機組滿負荷運行時的實際運行數(shù)據(jù)。（2）根據(jù)試驗后實測數(shù)據(jù)，最終確定引風(fēng)機改造方案。在原風(fēng)機電機不變的情況下，風(fēng)機葉輪直徑由2557 mm增加到2624 mm，葉片類型發(fā)生變化。通過對方程的簡化處理，離心風(fēng)機按照等邊基元法和不等邊基元法可以快速完成蝸殼型線的繪制。隨著風(fēng)機葉輪直徑的增大，殼體、葉輪、輪轂和集熱器都被更換。同時，為了提高風(fēng)機出口擋板的密封性，對風(fēng)機出口擋板、進口擋板和執(zhí)行機構(gòu)進行更換，以提高風(fēng)機的效率。

（3）引風(fēng)機軸承冷卻方式由工業(yè)水冷卻改為帶風(fēng)機軸承冷卻，降低了用水量。

離心風(fēng)機的性能保證：

（1）風(fēng)量（Tb點工況，145c）：134m3/s；

（2）全壓升（Tb點工況，145c）：7040pa；

（3）風(fēng)機全壓升效率（BMCR）：86%，風(fēng)機輸入軸承。這兩部分的溫度監(jiān)測大多采用遙控設(shè)備完成溫度數(shù)據(jù)的傳輸和監(jiān)測。離心風(fēng)機結(jié)構(gòu)參數(shù)試驗?zāi)Ｐ蜑?900轉(zhuǎn)/分斜槽離心風(fēng)機，傳動方式為A型傳動。當然，離心風(fēng)機溫度傳感器也是常用的設(shè)備，可以完成機組保護和溫度監(jiān)測。當溫度超過要求時，繼電器將發(fā)出警告。如果此時溫度變化明顯，繼電器內(nèi)部的液體裝置也會發(fā)生劇烈變化，導(dǎo)致指針旋轉(zhuǎn)。如果指針指示的值達到負載極限，將發(fā)出警報。

消聲蝸殼對離心風(fēng)機氣動性能的影響原風(fēng)機與不同消聲組合試驗所得的氣動性能對比如圖3 所示。（2）實驗方法是利用先進的測量技術(shù)，建立離心風(fēng)機在各種工況下的實驗?zāi)Ｐ?。試驗結(jié)果表明: 由于穿孔板相對于光滑的鋁板有著較高的壁面摩擦阻力，導(dǎo)致加裝穿孔板后的風(fēng)機壓力和效率在整個測試工況范圍內(nèi)都有不同程度的降低。4種消聲組合方式的壓力損失并不相同，當額定轉(zhuǎn)速為3 800 r /min，在設(shè)計工況下，A 組合改進風(fēng)機全壓降低了約16．0 Pa，效率下降了約1．28%; B 組合改進風(fēng)機全壓降低了約5．0 Pa，離心風(fēng)機效率下降了約0．9%; C 組合改進風(fēng)機全壓降低了約36．8 Pa，效率下降了約3．18%; D 組合改進風(fēng)機全壓降低了約45．8 Pa，效率下降了約3．28%。

主要由于安裝穿孔板的面積不同，導(dǎo)致不同消聲組合方式的摩擦損失不同。B 組合即只在風(fēng)機后蓋板上安裝穿孔板，風(fēng)機壓力損失小。離心風(fēng)機的主要作用是保證空氣供給，稀釋有害氣體，降低煤塵濃度，對煤礦安全生產(chǎn)具有重要意義。不同工況下，風(fēng)機壓力和效率損失也不相同，在設(shè)計工況及偏大流量工況下，離心風(fēng)機壓力和效率損失較大，效率也同步降低。主要原因是大流量工況下，蝸殼內(nèi)部氣流速度較高，氣流與穿孔板之間的摩擦損失增加。消聲蝸殼為A 組合形式時與原風(fēng)機的出口A聲級隨流量變化的對比圖?？梢钥闯?，不同工況下，A 型消聲蝸殼的降噪效果不同，離心風(fēng)機在額定工況點附近，降噪效果好; 在大流量工況下，降噪效果變差，這主要因為大流量情況下，蝸殼內(nèi)氣體流速較大，而氣體流速對吸聲材料的吸聲效果影響很大; 在小流量工況下，風(fēng)機流動惡化，風(fēng)機振動較大，導(dǎo)致振動噪聲很大以致降噪效果反而變差。與原風(fēng)機相比，在額定工況點A 聲級降低約4．5 dB( A) ，在大流量工況下，A 聲級降低約3．6 dB( A) ，在小流量工況下，A 聲級降低約1．9 dB( A) 。