風(fēng)機(jī)邊界條件下的工作壓力為101325pa，入口邊界條件下的壓力入口，表壓為0，初始壓力為-50pa。風(fēng)機(jī)出口邊界條件設(shè)置有壓力出口，根據(jù)不同的工作條件設(shè)置不同的壓力值。其他邊界保持默認(rèn)墻設(shè)置。采用三種不同的網(wǎng)格密度對離心風(fēng)機(jī)的計算域進(jìn)行離散。較小網(wǎng)格數(shù)為case1，網(wǎng)格數(shù)為1404467。在此網(wǎng)格的基礎(chǔ)上，相應(yīng)邊上的節(jié)點(diǎn)數(shù)增加了1.2倍，得到了實(shí)例2。網(wǎng)目尺寸為2506630。然后將case2對應(yīng)邊上的節(jié)點(diǎn)數(shù)增加1.2倍，得到case3的網(wǎng)格，即4647360。離心風(fēng)機(jī)的數(shù)據(jù)采集是建立離心風(fēng)機(jī)模型的基礎(chǔ)，因此有必要設(shè)計實(shí)驗來采集必要的離心風(fēng)機(jī)模型數(shù)據(jù)。在三種不同網(wǎng)格密度下設(shè)置相同的邊界條件，經(jīng)過計算，得到了風(fēng)機(jī)樣機(jī)在設(shè)計條件下的全壓、全扭矩和效率。從表中可以看出，在設(shè)計條件下，風(fēng)機(jī)的總壓和效率隨網(wǎng)格密度變化不大。但是，由case1和case2和case3計算的值之間存在一些差異。考慮到計算的準(zhǔn)確性和機(jī)器時間的消耗，后一個網(wǎng)格的數(shù)量是根據(jù)案例2的數(shù)量計算的。

處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內(nèi)。聯(lián)軸器對中找正應(yīng)注意的是：一是，應(yīng)以風(fēng)機(jī)的聯(lián)軸器為基準(zhǔn)，測定和調(diào)整風(fēng)機(jī)電機(jī)來保證電機(jī)與風(fēng)機(jī)兩軸線同軸；引風(fēng)機(jī)風(fēng)量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086KW，設(shè)計電流146。二是，電機(jī)的四個地腳螺栓必須對角均勻緊固后才能讀數(shù)；三是，盤動聯(lián)軸器時轉(zhuǎn)向應(yīng)與風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方向一致。調(diào)整的順序應(yīng)是；首先，使兩聯(lián)軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯(lián)軸器軸線同高，即先調(diào)整左右徑向偏差，最后調(diào)整上下高差，直至符合本文的允許值。在實(shí)際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對于重要和安裝要求高的風(fēng)機(jī)，有必要設(shè)計和制作一個專用表架配合百分表進(jìn)行測量，風(fēng)機(jī)主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風(fēng)機(jī)振動偏大需重新校正聯(lián)軸器對中?，F(xiàn)場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時出現(xiàn)異常情況：電機(jī)墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó?dāng)時百分表探頭打在風(fēng)機(jī)端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機(jī)墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應(yīng)增大）。通過數(shù)值計算方法，觀察離心風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)部的流動情況，通過收縮蝸殼180°~360°之間的型線，改進(jìn)后的離心風(fēng)機(jī)出口靜壓，出口全壓和風(fēng)機(jī)效率都有所提高。異常讀數(shù)的出現(xiàn)，嚴(yán)重干擾了檢修正常進(jìn)行。憑多年經(jīng)驗并仔細(xì)觀察后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)聯(lián)軸器轉(zhuǎn)到最下方時，百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm，即此時百分表探頭已不起作用，百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。

在標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣風(fēng)管測試裝置上，對風(fēng)機(jī)及在風(fēng)機(jī)蝸殼周向板、前蓋板、后蓋板等部位分別加裝吸聲材料后，測試了不同結(jié)構(gòu)形式下風(fēng)機(jī)性能和噪聲特性。試驗結(jié)果表明:相比原風(fēng)機(jī)，蝸殼周向板與后蓋板同時加裝吸聲材料效果較好，設(shè)計工況下A聲級能夠降低7．2dB(A)，在小流量工況下，吸聲蝸殼的降噪效果變差;根據(jù)風(fēng)機(jī)噪聲頻譜，穿孔板加玻璃棉吸聲蝸殼的吸聲性能中高頻好于低頻，風(fēng)機(jī)基頻噪聲在設(shè)計點(diǎn)能夠降低12．5dB(A);風(fēng)機(jī)加裝吸聲材料后風(fēng)機(jī)氣動性能會略有下滑，壓力和效率都有不同程度的降低。離心式風(fēng)機(jī)是工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛的通用輔助設(shè)備，而風(fēng)機(jī)噪聲尤其大型風(fēng)機(jī)噪聲很大，嚴(yán)重影響人的身心健康，所以降低風(fēng)機(jī)噪聲有著重要的意義。其中蝸舌的位置、角度和形狀，在避免內(nèi)部沖擊、減少分離損失和降低噪聲等方面起著重要的作用。由于蝸殼壁面是離心風(fēng)機(jī)主要的氣動噪聲源，蝸殼不消聲時，聲波在風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)連續(xù)反射，形成一個混響聲場，聲壓級較高。采用消聲蝸殼后，被吸收的聲能多，被反射的聲能少，其聲場的聲壓級就會降低。

對于風(fēng)機(jī)消聲蝸殼降噪效果的研究，國內(nèi)外很多學(xué)者都做了不少的研究工作。Bartenwerfer等將蝸板外側(cè)消聲部分的外殼做成方形，里面填充消聲材料對離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行降噪試驗研究，使改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)A聲級降低了9～12dB(A)。劉曉良等研究了消聲蝸殼消聲材料厚度、空腔厚度等對風(fēng)機(jī)降噪效果的影響，結(jié)果表明:適當(dāng)增加消聲材料厚度或空腔厚度可以提高消聲蝸殼的降噪效果。隨著計算機(jī)技術(shù)和計算流體力學(xué)（CFD）的發(fā)展，數(shù)值方法在渦輪內(nèi)部流動模擬中得到了廣泛的應(yīng)用。到目前為止，對消聲蝸殼的研究基本都集中在周向蝸板上加裝消聲材料，對風(fēng)機(jī)側(cè)板加消聲材料的消聲蝸殼降噪效果研究得還比較少。