離心風機改造后，風機總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，結合效率提高的數據，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經槽的流體與原葉輪內的高速流體發(fā)生強烈碰撞，造成沖擊損失。在風機運行過程中，當集熱器流入葉輪轉輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風機性能從兩個方面得到改善。一是提高前盤的徑向速度，即A段，使離心風機出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤附近的速度梯度。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉輪內靠近后圓盤的速度在整個轉輪內比較均勻，沒有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場比較合理。與子午面上的原風機相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。流量損失會降低離心風機的實際壓力，泄漏損失會降低風機的流量，葉輪損失和機械損失會導致風機附加功率的增加，從而降低風機的效率。因此，開槽改善了葉輪通道內的流場，大大提高了離心風機的總壓和效率。邊界層分離現象發(fā)生在原風機葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

通過對離心風機不同方案的改進，得出如下結論：向內延長斜槽風機葉輪的短葉片，可以有效地減小風機所需的扭矩，提高風機在設計條件下的效率；延長斜槽風機葉輪的長葉片和短葉片，可以提高風機的效率。外擴可以明顯提高風機的總壓，但隨著總壓的增大，風機所需的扭矩也隨之增大。因此，風扇的效率幾乎不變。減小斜槽離心風機樣機蝸殼與葉輪的間隙，不僅可以提高風機的總壓，而且可以降低風機所需的扭矩，提高效率2.1%。在風機氣動噪聲預測中，建立了相應的物理模型和數學模型，介紹了復雜流場的數值模擬技術，進行了考慮三維流場的氣動噪聲預測計算，研究了流場結構對離心風機氣動噪聲的影響。通過對離心風機樣機內部流動的分析，提出了三種不同的改進方案，每種方案都提高了風機的一定性能參數。

風機短葉片向內加長，提高風機效率；風機旋轉直徑增大，風機總壓增大；蝸殼舌與風機葉輪間隙適當減小，風機總壓和效率提高。證實了。但離心風機仍采用復雜的曲面葉片結構，這不會改善風機加工工藝的復雜故障，每一個改進方案都不能改善風機葉片通道內的流動特性，使風機的總壓力值達到5000pa以上，且沖擊力較大。提高風扇的效率。如果只重新設計風機的葉輪結構，必然會導致葉輪與風機蝸殼結構不匹配，導致風機性能急劇下降。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，離心風機迎角為負。因此，本文采用現代風機設計理論，以全壓5000pa、轉速2900rmp、離心風機的風量1300hm/3為設計目標，對風機進行了重新設計，以滿足合作公司的性能要求，提高風機的整體性能。在設計中，主要介紹了風機葉輪、蝸殼和集熱器結構參數的選擇方法，介紹了葉片結構的選擇。

離心風機模型訓練完成后，將測試數據應用到所建立的模型中，驗證模型的有效性。如果所建立的離心風機模型滿足建模的停止條件，則應用該模型。如果建立的模型不能滿足建模的停止條件，則需要收集更多的數據進行模型訓練。本文選取RBF核函數作為LSSVM的核函數。通過網格搜索方法得到核參數。煤礦主通風機采用離心風機。本文以離心風機為研究對象。采用LSSVM算法建立了風機性能預測模型，驗證了該方法的有效性。離心風機模型培訓和測試樣本從現場分布式控制系統(tǒng)中獲得。這種內部運動引起的能量丟失，盡管具有流力丟失的特色，可是這種丟失只造成功率的損耗，并不會降低風機的壓力，所以叫做輪盤丟失或許內部機械損失。采用lhs法，從離心風機穩(wěn)定運行區(qū)選取100組數據進行模型培訓，選擇50組試驗數據進行模型驗證，模型培訓的停止條件為rmse<0.05。離心風機利用MATLAB實現了上述模型。圖3顯示了具有不同訓練樣本數的預測模型的RMSE。從圖3可以看出，隨著訓練樣本的增加，預測模型的RMSE值不斷下降，最終趨于穩(wěn)定。當訓練樣本數為30時，模型滿足訓練停止條件。當模型滿足停止條件時，即使使用30個訓練樣本，模型的預測值也與實際值進行比較。由圖4可以看出，該模型能較好地預測離心風機的出力，預測值與實際數據吻合較好。