采用本文所述的設計方法，對所設計風機的穩(wěn)態(tài)計算結果進行了分析。在離心風機設計完成后，根據(jù)具體設計參數(shù)建立了離心風機的三維模型。第三章采用樣機的數(shù)值計算方法，對設計工況下的風機進行了計算。（2）實驗方法是利用先進的測量技術，建立離心風機在各種工況下的實驗模型。給出了鼓風機樣機設計的數(shù)值計算參數(shù)表。根據(jù)計算數(shù)據(jù)和公式，設計鼓風機和斜槽風機的比轉(zhuǎn)速分別為13.89和11.08。根據(jù)風機按不同比轉(zhuǎn)速分類的原則，可以看出所設計的風機和原型風機屬于不同的系列，但在全壓、效率等方面性能有所提高。明朝第四章扇子的設計方法是正確合理的。通過對設計風機的數(shù)值計算參數(shù)與風機初始設計值的比較，可以看出設計風機的總壓值高于設計目標，效率為68%，效率比原型風機高19.9%，總壓值由4626提高到4626。PA至5257PA，均滿足合作單位的性能要求。

研究結果表明，鼓風機葉片結構復雜，不僅使風機難以加工，而且增加了風機內(nèi)部的流動損失，降低了風機的效率。為了提高鼓風機的總壓和效率，對斜槽離心風機進行了改進和設計。采用數(shù)值計算方法對斜槽離心風機的內(nèi)部流動進行了分析，并根據(jù)內(nèi)部流動規(guī)律進行了相應的改進和設計工作。當然，鼓風機溫度傳感器也是常用的設備，可以完成機組保護和溫度監(jiān)測。通過查閱大量的離心風機優(yōu)化設計文獻，深入了解風機不同結構參數(shù)對風機內(nèi)部流動特性的影響，并采用數(shù)值計算方法建立風機三維模型，劃分網(wǎng)格，鼓風機采用N-S方程，結合W。利用SSTK-U湍流模型，模擬了斜通道風機的原型。通過對樣機計算結果與原始測量數(shù)據(jù)的比較，詳細分析了SSTK-U湍流模型的精度，為離心風機數(shù)值計算選擇湍流模型提供了良好的參考。通過觀察風機不同截面的等值線和流線圖，分析了風機的內(nèi)部流動特性，為離心風機的改進提供了思路。在斜槽離心風機樣機的基礎上，提出了三種改進方案：向內(nèi)延長風機短葉片可減少短葉片吸力面分離，提高風機效率2.3%；增大風機葉輪旋轉(zhuǎn)直徑可提高總壓。風機的壓力值，效率基本不變，增大蝸殼舌與風機葉輪之間的間隙，可使風機總壓值提高到4711pa，效率提高2.1%。

整機壓力云圖分布

通過Fluent 軟件對掘進工作面離心風機進行流場數(shù)值模擬，模擬得出在同流量下，加米字集流器和普通集流器離心風機壓力云圖可以看出，風機靜壓從進口至出口逐漸增大，在蝸殼外達到較大。當離心風機葉輪的轉(zhuǎn)速與電機相同時，大型風機可以通過聯(lián)軸器將風機葉輪與電機直接聯(lián)接，稱為D傳動。加米字集流器風機進口靜壓明顯高于普通集流器離心風機， 其較大靜壓達到2 510 Pa，普通集流器達到1 440 Pa；加米字風機的全壓較大可達5 860 Pa，而普通集流器較大達到4 260 Pa。

鼓風機集流器的壓力用Tecplot 軟件對模擬結果進行后處理，可以對離心風機集流器的受壓進行對比分析。斜槽離心風機偏離設計工況時，小流量工況下效率急劇下降，大流量工況下效率變化緩慢，但效率僅為47%。加米字形集流器和普通圓弧形集流器內(nèi)部流場受壓分布所示， 鼓風機米字形集流器入口壓力為-8 000 Pa，到集流器出口達到-18 000 Pa，壓差10 000 Pa；普通圓弧形集流器入口壓力為-8 000 Pa，到集流器出口達到-16 000 Pa，壓差8 000 Pa，小于米字形集流器。同時也可以看出，加米字形集流器壓力梯度變化趨勢比普通圓弧形集流器平緩，對穩(wěn)定進口氣流，保證氣流的均勻及穩(wěn)定有更明顯的作用。