山東冠熙環(huán)保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

排風機的每一次計劃檢修返回工廠，對液壓缸進行解體檢修。同時，安裝時應嚴格控制液壓缸和輪轂中心不超過0.03mm，以減少控制頭軸承、襯套和主軸的異常磨損，延長液壓缸的使用壽命。液壓缸滑閥卡死。液壓缸滑閥卡阻故障是在風機操作葉片時，在某一開度附近突然開啟或關閉。例如，2012年7月12日，1號機組DCS發(fā)出風機電流差報警。風機1A電流由56A突然下降到49A，風機1A開度由54%變?yōu)?9%。當風扇1b運行到60%左右時，它會突然打開。當風扇1B停止時，更換液壓缸是正常的。斷裂的液壓缸發(fā)現(xiàn)控制液壓缸活塞進回油的滑閥桿卡在閥套的各個位置。造成卡阻的原因是前一階段對液壓缸進、回油管進行改造后，未采取清洗措施將油管拆下，導致油管內(nèi)焊渣直接進入液壓缸，造成液壓缸閥套油中的雜質(zhì)顆粒。內(nèi)壁有毛，使莖不能靈活移動。對策：油管維修后，必須將油管拆下清洗干凈。同時，定期檢查排風機并更換潤滑油，清洗油箱內(nèi)的雜質(zhì)，及時更換濾芯。（3）液壓缸或油封或接頭處漏油。對策：每計劃回廠維修更換液壓缸密封件，防止液壓缸密封件老化損壞，做好試壓和質(zhì)量檢查。在安裝過程中提高現(xiàn)場維修技術水平，防止接頭漏油。

從排風機不同位置和X、Y、Z三個方向的周向振動來看，風機下部固定在底座上，比其他三個周向位置振動小。風機頂部水平振動為嚴重，主要為1159.86赫茲和1351.40赫茲、1828.22赫茲等高頻振動?？傮w而言，排風機振動主要是兩級葉輪葉片通過頻率與1159.86赫茲之和引起的，其次是高頻氣動力引起的振動和風機基頻的倍頻。風機振動主要為1351.40赫茲、1640.75赫茲、189.91赫茲和238.82赫茲。風扇基頻的第四個頻率189.91赫茲與風扇罩的第五階固有頻率193.70赫茲相似?？赡馨l(fā)生共振。應通過優(yōu)化風機結構來避免共振，以避免風機的基頻和倍頻。

1）對排風機機殼前六階固有頻率進行模態(tài)試驗。風扇基頻的第四個頻率與外殼的第五個固有頻率相似。應通過優(yōu)化風機結構來避免共振。

2）風機進出口振動較小，振動頻率主要為風機基頻及其倍頻。兩級葉輪和電機振動較大，主要是由流場氣動力引起的高頻寬帶振動引起的。

3）由于風機下部固定在底座上，產(chǎn)生的振動小于周向位置。風機頂部的水平振動為嚴重?？梢钥紤]在頂部安裝一個減震器以減少振動。

在排風機穩(wěn)態(tài)模擬完成后，將穩(wěn)態(tài)模擬結果作為初始場。采用滑動網(wǎng)格模型對非定常流動進行了數(shù)值模擬。邊界條件與穩(wěn)態(tài)模擬相同。湍流模型采用Les模型，子格子模型采用Smagorinsky-Lilly模型。噪聲模擬采用噪聲模擬模型FW-H，根據(jù)Lighthill方程的推導過程，單極、偶極和四極源、氣流和旋轉(zhuǎn)葉片的周期性撞擊產(chǎn)生的噪聲屬于單極源，氣流和旋轉(zhuǎn)葉片相互作用形成的不穩(wěn)定反作用力產(chǎn)生的噪聲屬于單極源。物體屬于偶極源，流場總粘應力產(chǎn)生的噪聲屬于四極源。采用RNGK-E湍流模型計算了排風機的穩(wěn)態(tài)流場。在此基礎上，利用LES軟件對排風機的瞬態(tài)流場進行了計算，并引入了FW-H噪聲模擬模型對風機的流場進行了計算。模擬中的噪聲接收點與國家標準規(guī)定的噪聲測試中的傳聲器位置一致。噪聲測點距風機出口表面中心1米，測點與出口中心點的連接線距出口表面45度。為了避免電機對實際測量結果的影響，一般的監(jiān)測點設在進口側(cè)。本文設置了四個監(jiān)測點，即監(jiān)測點1：機器進口面為45度，相距1米；監(jiān)測點2：風機進口；監(jiān)測點3：兩級葉輪中部；監(jiān)測點4：風機出口。