山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營(yíng)：軸流風(fēng)機(jī),耐高溫高濕風(fēng)機(jī),烘干設(shè)備用風(fēng)機(jī),離心風(fēng)機(jī),除塵風(fēng)機(jī)

處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內(nèi)。聯(lián)軸器對(duì)中找正應(yīng)注意的是：一是，應(yīng)以通風(fēng)機(jī)的聯(lián)軸器為基準(zhǔn)，測(cè)定和調(diào)整通風(fēng)機(jī)電機(jī)來(lái)保證電機(jī)與風(fēng)機(jī)兩軸線(xiàn)同軸；二是，電機(jī)的四個(gè)地腳螺栓必須對(duì)角均勻緊固后才能讀數(shù)；三是，盤(pán)動(dòng)聯(lián)軸器時(shí)轉(zhuǎn)向應(yīng)與風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方向一致。調(diào)整的順序應(yīng)是；首先，使兩聯(lián)軸器軸線(xiàn)平行，即先保證軸向百分表的四個(gè)讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯(lián)軸器軸線(xiàn)同高，即先調(diào)整左右徑向偏差，后調(diào)整上下高差，直至符合本文的允許值。在實(shí)際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡(jiǎn)便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對(duì)于重要和安裝要求高的風(fēng)機(jī)，有必要設(shè)計(jì)和制作一個(gè)專(zhuān)用表架配合百分表進(jìn)行測(cè)量，通風(fēng)機(jī)主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風(fēng)機(jī)振動(dòng)偏大需重新校正聯(lián)軸器對(duì)中?，F(xiàn)場(chǎng)檢修人員反映，在打表過(guò)程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時(shí)出現(xiàn)異常情況：電機(jī)墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó?dāng)時(shí)百分表探頭打在風(fēng)機(jī)端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機(jī)墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應(yīng)增大）。異常讀數(shù)的出現(xiàn)，嚴(yán)重干擾了檢修正常進(jìn)行。憑多年經(jīng)驗(yàn)并仔細(xì)觀察后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)聯(lián)軸器轉(zhuǎn)到下方時(shí)，百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm，即此時(shí)百分表探頭已不起作用，百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。

針對(duì)通風(fēng)機(jī)有無(wú)進(jìn)氣箱兩種結(jié)構(gòu)形式，建立了兩種計(jì)算模型，利用CFX 軟件對(duì)兩種模型進(jìn)行數(shù)值模擬，研究其內(nèi)部三維流場(chǎng)特性，基于數(shù)值模擬結(jié)果分析了進(jìn)氣箱對(duì)離心風(fēng)機(jī)的性能影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明：加進(jìn)氣箱后，離心風(fēng)機(jī)的全開(kāi)流量與壓力有所降低，縮短了有效工作區(qū)域；在通風(fēng)機(jī)內(nèi)部葉輪進(jìn)口處產(chǎn)生渦旋現(xiàn)象，堵塞了葉輪流道，使風(fēng)機(jī)的效率和壓力降低。數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)試值對(duì)比是比較吻合。進(jìn)氣箱是離心風(fēng)機(jī)重要的組成部分，主要應(yīng)用于大型離心風(fēng)機(jī)與雙吸離心風(fēng)機(jī)。進(jìn)氣箱在其出口處氣體發(fā)生近90°轉(zhuǎn)彎，內(nèi)部流場(chǎng)十分復(fù)雜，并造成很大的流動(dòng)損失。其出口速度的不均勻性對(duì)通風(fēng)機(jī)性能影響明顯，有必要對(duì)其特性進(jìn)行研究。A.G.Sheard通過(guò)研究加進(jìn)氣箱的通風(fēng)機(jī)，在通風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口加導(dǎo)流板控制葉輪進(jìn)口的非均勻氣流，結(jié)果表明在葉輪進(jìn)口加導(dǎo)流板能夠提高風(fēng)機(jī)的全壓，并得出了葉片根部斷裂的原因。使用三維粒子動(dòng)態(tài)分析儀（3D-PDA）對(duì)大型風(fēng)機(jī)進(jìn)氣箱內(nèi)部三維氣體流場(chǎng)進(jìn)行測(cè)量，揭示了其內(nèi)部流動(dòng)的基本特征，為了解進(jìn)氣箱流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和流動(dòng)機(jī)理提供了依據(jù)。

通風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)原理及其裝置為了驗(yàn)證修正后數(shù)值計(jì)算模型的準(zhǔn)確度，對(duì)原風(fēng)機(jī)的不同工況氣動(dòng)性能試驗(yàn)。將修正前后數(shù)值計(jì)算模型預(yù)測(cè)原型機(jī)性能結(jié)果與試驗(yàn)值作對(duì)比分析，由數(shù)據(jù)可知，采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε 模型預(yù)測(cè)的風(fēng)機(jī)性能曲線(xiàn)較試驗(yàn)值存在一定誤差，其較大誤差值達(dá)9.5%，修正的k-ε 模型，各流量工況下通風(fēng)機(jī)出口靜壓計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合，其性能曲線(xiàn)趨于重合，兩者誤差值明顯減小，且較大誤差降低至3%，充分驗(yàn)證了所采用的數(shù)值計(jì)算模型修正方法的可行性，同時(shí)為下文通風(fēng)機(jī)性能的準(zhǔn)確度和可靠性預(yù)測(cè)提供支撐。設(shè)計(jì)原理分析原風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)壁型線(xiàn)采用的是傳統(tǒng)蝸殼型線(xiàn)設(shè)計(jì)方法，即不考慮壁面粘性摩擦的影響，氣流動(dòng)量矩保持不變，運(yùn)用不等邊基圓法繪制的近似阿基米德螺旋線(xiàn)。而實(shí)際流動(dòng)過(guò)程中，氣體粘性作用常導(dǎo)致其速度在過(guò)流斷面上呈現(xiàn)的分布不均勻現(xiàn)象。

對(duì)于低速小型多翼離心風(fēng)機(jī)而言，由于氣體流道狹窄，受粘性作用的影響，風(fēng)機(jī)內(nèi)壁面邊界層分離加劇，經(jīng)過(guò)葉輪加速的氣體流速沿蝸殼徑向方向逐漸減小，而在通風(fēng)機(jī)蝸殼出口處，由于同時(shí)受到蝸舌結(jié)構(gòu)和蝸殼壁面的影響，其流速為管道流速度分布，受粘性作用的影響，蝸殼內(nèi)流體于整個(gè)流道空間內(nèi)呈現(xiàn)速度分布不均勻的現(xiàn)象，因此在實(shí)際流動(dòng)過(guò)程中，流體動(dòng)量矩并不是不變的，而是隨流動(dòng)的進(jìn)行不斷減小，故基于動(dòng)量矩守恒定律設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)蝸殼型線(xiàn)存在動(dòng)量修正的必要。改型設(shè)計(jì)方法由于氣體粘性力無(wú)法通過(guò)簡(jiǎn)單的公式運(yùn)算獲得，且其大小受氣體速度的影響，因此本文采用一種簡(jiǎn)單化的求解方法，即基于傳統(tǒng)不等邊基圓法，通風(fēng)機(jī)運(yùn)用改進(jìn)后的k-ε 模型對(duì)原風(fēng)機(jī)進(jìn)行數(shù)值模擬，設(shè)置如圖8 所示的4 個(gè)監(jiān)測(cè)截面，其方位角φ 分別為90°、180°、270°、360°。通過(guò)Fluent 后處理計(jì)算得出蝸殼壁面區(qū)域于以上4 個(gè)截面處所受粘性力大小Fν ，測(cè)量力矩中心至力原點(diǎn)距離R，由額定工況下風(fēng)機(jī)總質(zhì)量流量q 計(jì)算得單位質(zhì)量流體所受黏性力矩平均值m FR / q。