山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機(jī),耐高溫高濕風(fēng)機(jī),烘干設(shè)備用風(fēng)機(jī),離心風(fēng)機(jī),除塵風(fēng)機(jī)

分析了鼓風(fēng)機(jī)失速的原因。分析了引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)的不同失速原因，并分別給出了相應(yīng)的處理方法。本文總結(jié)了近年來軸流風(fēng)機(jī)失速、喘振的情況及相關(guān)原因。指出除系統(tǒng)阻力過大外，風(fēng)機(jī)本身的制造不符合標(biāo)準(zhǔn)，如動(dòng)葉開度不一致或葉頂間隙過大，也可能是造成失速的常見原因。通過山東關(guān)西風(fēng)機(jī)的實(shí)踐和文獻(xiàn)總結(jié)，

鼓風(fēng)機(jī)失速的主要原因是：

（1）風(fēng)機(jī)選型與煙氣系統(tǒng)阻力不匹配，這一般是由于風(fēng)壓選擇參數(shù)太小，風(fēng)機(jī)阻力增大過大造成的。環(huán)境保護(hù)改造后的阻力、空氣預(yù)熱器堵塞或擋板門未全開等，風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行點(diǎn)離失速線太近。

（2）風(fēng)機(jī)在制造或安裝上不符合標(biāo)準(zhǔn)，如葉頂間隙過大、動(dòng)葉角度不一致等制造原因，導(dǎo)致實(shí)際失速線下移，使工作點(diǎn)過于靠近失速線。

（3）鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)口管路布置不合理，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)進(jìn)口速度分布不均（總壓畸變），導(dǎo)致風(fēng)機(jī)實(shí)際失速線向下移動(dòng)，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)提前失速。通過以往的文獻(xiàn)研究，發(fā)現(xiàn)在壓縮機(jī)領(lǐng)域，葉尖間隙與失速裕度的關(guān)系得到了充分的研究。在電站風(fēng)機(jī)領(lǐng)域，現(xiàn)有文獻(xiàn)僅定性地討論了葉尖間隙對(duì)失速的影響，沒有建立葉尖間隙超調(diào)量與風(fēng)機(jī)性能和失速壓力之間的定量關(guān)系。結(jié)合風(fēng)機(jī)大修葉片葉尖間隙數(shù)據(jù)，提出了一次風(fēng)機(jī)葉尖間隙與風(fēng)機(jī)性能和失速壓力的定量關(guān)系。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號(hào)機(jī)組引風(fēng)機(jī)2b電流突然下降50A，負(fù)荷立即由450MW手動(dòng)調(diào)節(jié)降低。重新調(diào)整后，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)的就地機(jī)械指示基本相同，但DCS引風(fēng)機(jī)2b開度比2a開度大13%，風(fēng)機(jī)停運(yùn)后，風(fēng)機(jī)上蓋和全行程運(yùn)行動(dòng)葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動(dòng)，但發(fā)現(xiàn)液壓缸輸入軸的兩個(gè)彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原鼓風(fēng)機(jī)4片增加到8片。重新調(diào)試開關(guān)位置，并入系統(tǒng)后正常。原因是廠家設(shè)計(jì)的彈簧強(qiáng)度不夠。4.5風(fēng)機(jī)失速或喘振（1）風(fēng)機(jī)消聲器堵塞。2012年送風(fēng)機(jī)1a發(fā)生多次喘振，經(jīng)測(cè)量風(fēng)機(jī)消聲器出口風(fēng)壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風(fēng)機(jī)1a檢查風(fēng)機(jī)入口消聲器，發(fā)現(xiàn)多孔板鉚釘脫落，導(dǎo)致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風(fēng)機(jī)落入喘振區(qū)。取出消聲器中的吸水棉后，運(yùn)行正常。另外，針對(duì)一次風(fēng)機(jī)1B多次失速，經(jīng)檢查，風(fēng)機(jī)入口消聲器多孔板鉚釘松動(dòng)，減小了通道面積，使一次風(fēng)機(jī)落入失速區(qū)，通過加強(qiáng)消聲器消除了失速故障。

鼓風(fēng)機(jī)采用角鋼加固消聲器的多孔板保護(hù)板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導(dǎo)致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預(yù)熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風(fēng)機(jī)多次出現(xiàn)喘振。檢查鼓風(fēng)機(jī)空氣預(yù)熱器1B傳熱元件嚴(yán)重堵塞后，一次風(fēng)機(jī)出口堵塞。通過更換空氣預(yù)熱器1B段傳熱元件嚴(yán)重堵塞，消除了喘振故障。對(duì)策：控制空氣預(yù)熱器出口排煙溫度不低于制造廠規(guī)定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運(yùn)行空氣預(yù)熱器冷端部件堵塞。通過定期維護(hù)，及時(shí)檢查和更換風(fēng)扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉(zhuǎn)維護(hù)液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調(diào)整適當(dāng)?shù)墓┯蛪毫?。做好風(fēng)機(jī)進(jìn)口消聲器的檢修工作，提高檢修技術(shù)水平，確保風(fēng)機(jī)聯(lián)軸節(jié)和電機(jī)聯(lián)軸節(jié)的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的故障率。

根據(jù)以往對(duì)鼓風(fēng)機(jī)亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側(cè)所示。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動(dòng)角度條件：如圖5中藍(lán)色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動(dòng)葉片的影響，靠近端壁有兩個(gè)不符合主流分布趨勢(shì)的區(qū)域，而彎曲高度末端彎板的T應(yīng)覆蓋與流動(dòng)角度匹配的區(qū)域；末端彎板角度的選擇基于區(qū)域和主流流動(dòng)角度之間的差異。

根據(jù)前面的研究，鼓風(fēng)機(jī)前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會(huì)導(dǎo)致葉片局部反向彎曲的形狀效應(yīng)。在保證端部攻角減小的同時(shí)，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎(chǔ)上，適當(dāng)疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級(jí)間的有效流動(dòng)。通過實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的方法，得到了合適的前彎參數(shù)：鼓風(fēng)機(jī)彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設(shè)計(jì)參數(shù)選擇規(guī)則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進(jìn)行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復(fù)合葉片表面，存在兩個(gè)明顯的徑向壓力梯度增大區(qū)域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導(dǎo)鼓風(fēng)機(jī)葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復(fù)合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區(qū)域的低能流體積聚，對(duì)提高葉片邊緣起到了明顯的作用。