山東冠熙環(huán)保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內(nèi)。聯(lián)軸器對中找正應注意的是：一是，應以通風機的聯(lián)軸器為基準，測定和調整通風機電機來保證電機與風機兩軸線同軸；二是，電機的四個地腳螺栓必須對角均勻緊固后才能讀數(shù)；三是，盤動聯(lián)軸器時轉向應與風機運轉方向一致。調整的順序應是；首先，使兩聯(lián)軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯(lián)軸器軸線同高，即先調整左右徑向偏差，后調整上下高差，直至符合本文的允許值。在實際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對于重要和安裝要求高的風機，有必要設計和制作一個專用表架配合百分表進行測量，通風機主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風機振動偏大需重新校正聯(lián)軸器對中?，F(xiàn)場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時出現(xiàn)異常情況：電機墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó敃r百分表探頭打在風機端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應增大）。異常讀數(shù)的出現(xiàn)，嚴重干擾了檢修正常進行。憑多年經(jīng)驗并仔細觀察后發(fā)現(xiàn)，當聯(lián)軸器轉到下方時，百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm，即此時百分表探頭已不起作用，百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。

通風機與4 種消聲方式風機的A 聲級對比。從圖中可以看出，每一種方式都有著不錯的降噪效果，其中C 型改進風機降噪效果好，在額定工況點附近總A聲級能降低約7 dB( A) ; B 型改進風機降噪效果也比較理想，優(yōu)于A 和D 型改進風機; A 型改進風機的消聲效果最差。出現(xiàn)上述情況的原因應該是電機噪聲通過蝸殼會被放大，而沒有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料，恰好吸收了電機的部分噪聲，因此后蓋板加裝吸聲材料降低風機噪聲明顯。

本文對吸聲蝸殼對風機降噪效果進行了研究，分別對單獨蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進行了試驗測量，在通風機全工況范圍內(nèi)，風機噪聲都有不同程度的降低，其中蝸板加后蓋板組合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦損失較大，氣體流動阻力增加，導致風機壓力和效率都有不同程度的降低。通過試驗證明相對于周向蝸板加裝消聲材料，風機后蓋板加裝消聲材料消聲效果明顯，且結構簡單、制造方便風機壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有很好的降噪效果，并且通風機蝸殼尺寸雖然有一定的增大，但相對于消聲器等其他降噪方法優(yōu)勢還是很明顯的。對風機進出口安裝條件有限制并且對噪聲有一定要求的離心風機，吸聲蝸殼是較好的選擇。

以通風機蝸殼與葉輪出口在半徑方向上的間距隨方位角線性遞增來優(yōu)化蝸殼型線，并用試驗證明了良好的蝸殼型線不僅能提高風機效率及全壓，還能改變流量-壓力曲線的變化趨勢；BEENA等[11]通過應用層次分析法（AHP），對蝸殼的重要幾何參數(shù)進行了優(yōu)先排序，闡明了各參數(shù)對離心風機性能的影響;通風機采用3種不同流量的五孔探頭，測量了風機蝸殼內(nèi)流體的三維流動，得出傳統(tǒng)一維蝸殼型線設計方法忽略了風機內(nèi)部嚴重的泄漏情況，應根據(jù)流體實際流動進行修正的結論。本文在傳統(tǒng)蝸殼型線設計理論基礎上，以某抽油煙機用多翼離心風機為研究對象，

通風機采用動量矩修正方法對其進行性能優(yōu)化。并考慮粘性應力的作用對原有k-ε計算模型進行修正，以期提高數(shù)值計算結果的準確度，為CFD數(shù)值模擬預測風機性能的可靠性提供參考。多翼離心風機由進口集流器、葉輪及蝸殼組成，具體結構如圖1所示。其設計轉速n=1200r/min，設計流量Qv=0.15m3/s，主要尺寸參數(shù)為：通風機蝸殼寬度b1152mm，葉輪內(nèi)徑1D210mm,葉輪外徑2D246mm，葉片進口安裝角178A，葉片出口安裝角2160A，葉片圓弧半徑r14mm，葉片數(shù)z60。為了提供更好的來流條件，給定較為準確的邊界條件，本研究在利用Solidworks軟件對風機進行三維建模時，分別將進風區(qū)域和出風區(qū)域進行延長處理，以保證進出口氣體的流動充分發(fā)展。另外，為了方便模型的建立，在盡量減小數(shù)值模擬誤差的前提下對電動機結構進行一定程度的簡化，