加載氣動力、離心力后計算得到排風機導葉數(shù)目變化后動葉的應力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒S 分布且應力較小; 葉根部分布應力較為復雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于排風機葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結(jié)構(gòu)共同作用造成; 第1級等效應力稍微高于第二級等效應力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果抑制離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發(fā)生變化，排風機葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。由此可知導葉數(shù)目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。當氣流通道不暢，氣流對動葉的不均勻沖擊和腐蝕，也會造成風機的葉片和軸承振動。

排風機在靜應力強度分析中，通常選取材料的屈服極限作為極限應力，基于第四強度理論對葉片進行強度校核。塑性材料的許用應力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服極限，ns為材料的安全系數(shù)，一般對于彈性結(jié)構(gòu)材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。葉片材料為ZL101，其屈服強度σs = 180 MPa，ns = 2，計算葉片的許用應力為90 MPa，而葉片較大等效應力的峰值為21. 3 MPa，遠小于葉片許用應力，因此改型后方案三強度仍滿足要求。在數(shù)值模擬中，以集流器入口和擴壓器的出口作為整個計算域進出口，邊界條件為進口速度和自由流出。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有抑制作用，方案三全壓相對于原風機有所增大，較大變形有所降低。

排風機骨架油封裝在軸承箱蓋中。該材料為氟橡膠，由密封圈裝配時的壓縮力和操作時的油壓引起的密封唇彈性變形所形成的彈性接觸力起密封作用。為了保證產(chǎn)品質(zhì)量，采用進口產(chǎn)品作為油封。

軸承箱漏油、漏油的主要原因如下：

（1）進油量過大，回油不良，導致油面升到油封唇口以上，漏油。對策：適當減少進油量，調(diào)整潤滑油油壓至0.3-0.4兆帕左右。（2）空氣平衡管堵塞，使軸承箱內(nèi)外壓力不平衡。對策：清洗平衡管。

（3）排風機骨架油封或O形圈老化失效。如2012年一次風機3b軸承箱漏油，油位繼續(xù)下降。利用國慶調(diào)解和現(xiàn)場檢查的時機，在第1個葉輪附近發(fā)現(xiàn)漏油，而不是在第二個葉輪。軸承箱解體。qv表示風機體積流量，導葉數(shù)目減少時，在qv＜90m3/s時全壓均得到提高，在高于此流量時僅方案二全壓低于原風機，其中在導葉數(shù)目減少后，流量越小提升作用越明顯，方案三在qv=80m3/s時，全壓提升效果最明顯，提升數(shù)值為141Pa。一級葉輪附近隔套磨損，密封圈損壞，更換后消除漏油。對策：在每個大修周期內(nèi)定期檢查和更換骨架油封和其他密封件。

（4）油溫過高，不能滲入油氣。對策：檢查清洗冷卻器，降低油溫。4.2軸承溫度高風機軸承溫度除了監(jiān)測軸承的溫度外，還要觀察溫升的變化，溫升小于40是安全的，一般情況下，風機運行時溫升約為20，這樣就可以針對癥狀進行規(guī)定。

排風機葉尖渦度的增大可以有效地阻礙泄漏流的通過，使排風機泄漏流與主流混合造成的損失減小，葉片前緣泄漏量的增加小于中、后緣泄漏量的增加。總體上，漏風量減少，提高了風機的性能。這與參考文獻中得到的前、后緣對排風機總壓損失系數(shù)的影響是一致的。隨著間隙的逐漸增大，葉頂前部的渦度強度增大，后緣的渦度強度減小，總體變化較小，泄漏量略有增加。葉片吸力前緣中部渦度強度略有增加，沿弦長方向吸力面中部和后部渦度強度基本不變。排風機葉片前緣附近的渦度強度急劇增加。這是由于前緣點高度的變化導致的葉尖流動角度的變化。前緣點渦度強度的增加阻礙了吸力面附近的流入，也降低了主流與泄漏流的混合程度。雖然方案6的進風速度有所降低，但由于葉頂和后緣附近的渦度強度降低，排風機效率總體降低，相應的泄漏面積和泄漏流量增大。軸向速度分布可以反映轉(zhuǎn)子葉片流道內(nèi)的流動能力和分離尾跡區(qū)的特征。當邊界層流體的動能能夠克服葉片表面的摩擦力時，葉片表面可能形成回流。因此，轉(zhuǎn)子葉片出口軸向速度分布的徑向分布如圖6所示，用于分析流量。由于葉根和葉頂端壁附件的附面層較厚，導致流體流過該區(qū)域后的軸向速度較小，而葉頂附件又因泄漏存在使軸向速度進一步減小。