根據(jù)軸流風(fēng)機優(yōu)化后的參數(shù)，可以得到在設(shè)計轉(zhuǎn)速下動葉和靜葉的損失系數(shù)以及落后角隨沖角的變化趨勢，可以看出，損失系數(shù)和落后角隨沖角的變化基本符合風(fēng)機的流動特性。

軸流風(fēng)機采用優(yōu)化后的損失和落后角模型，對該風(fēng)機的5 條特性線進(jìn)行數(shù)值模擬，結(jié)果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計算結(jié)果與實驗結(jié)果之間的較大誤差不到2%。

( 1) 對某單級動葉可調(diào)軸流風(fēng)機，本模型的數(shù)值計算結(jié)果已經(jīng)與實驗的計算結(jié)果進(jìn)行了對比，證明了經(jīng)過優(yōu)化后的模型能夠正確模擬得到該風(fēng)機的氣動性能，體現(xiàn)了其可靠性和準(zhǔn)確性，因此，只要能給定準(zhǔn)確的設(shè)計點和某一轉(zhuǎn)速下的非設(shè)計工況點，經(jīng)過優(yōu)化后，本模型就能準(zhǔn)確預(yù)測得到其它安裝角下的氣動性能。04kwH谷倉機械通風(fēng)技術(shù)規(guī)程中地籠冷卻通風(fēng)單位能耗t，略高于風(fēng)扇式軸流風(fēng)機低速通風(fēng)單位能耗。

( 2) 根據(jù)優(yōu)化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉(zhuǎn)子和靜子的損失隨著葉片負(fù)荷的變化情況。導(dǎo)葉數(shù)目對軸流風(fēng)機的性能、葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動等均有一定影響。

針對某660MW 機組配套的兩級動葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機，借助Fluent 進(jìn)行流體數(shù)值模擬，研究導(dǎo)葉數(shù)目改變對風(fēng)機性能的影響，并選出較優(yōu)方案三。因此，軸流風(fēng)機殼體的模態(tài)試驗可以避免外界激振力的固有頻率，從而有效地避免共振。軸流風(fēng)機利用Workbench 軟件進(jìn)行流固耦合計算得出對葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動的影響。研究表明: 導(dǎo)葉數(shù)目減少方案風(fēng)機性能明顯優(yōu)于導(dǎo)葉數(shù)目增加的方案，其中方案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應(yīng)力、總變形和振動與原風(fēng)機基本一致，可以得出離心力對葉片靜力結(jié)構(gòu)和振動起決定性作用，氣動力影響較小的結(jié)論; 方案三葉片的工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)低于一階臨界轉(zhuǎn)速，軸流風(fēng)機葉片的較大應(yīng)力小于許用應(yīng)力，均滿足設(shè)計使用要求。

軸流風(fēng)機運行漏油。如果主軸密封為骨架密封和O形圈漏油，則在葉輪端用拆卸工具拆下葉輪，更換密封；在聯(lián)軸端，無需拆卸工具即可更換密封。如果油站的流量和油壓太大或太高，導(dǎo)致空氣平衡管堵塞，導(dǎo)致軸承箱正壓和漏油，則應(yīng)在調(diào)整油站的油壓和油量的同時，將空氣平衡管拆下，用壓縮空氣吹通。當(dāng)溫度計漏油時，先拆下溫度計，再加銅墊，涂上密封膠。86赫茲之和引起的，其次是高頻氣動力引起的振動和風(fēng)機基頻的倍頻。軸流風(fēng)機軸承箱進(jìn)出口油管漏油可通過加銅墊解決。如果接頭處漏油，可以更換并緊固卡套。軸流風(fēng)機葉片泄漏有兩種情況：a）稀油潤滑的葉柄泄漏可以通過添加美孚600油或更換油來解決；b）液壓缸泄漏，輪轂中充滿油，葉片漏油，需要拆下液壓缸，找出漏油原因。風(fēng)機葉片的漂移和相鄰葉片的異步化。在動態(tài)調(diào)節(jié)風(fēng)機運行過程中，經(jīng)常出現(xiàn)葉片漂移，風(fēng)機擴壓器振動和氣流聲不好。解決方法是停機后取下上蓋，打開輪轂蓋，取下漂移葉片葉柄調(diào)節(jié)桿，用酒精擦洗葉柄和調(diào)節(jié)桿的接觸面，然后復(fù)位擰緊，再加10%~15%的附加扭矩，對非漂移葉片加相同的扭矩，組裝后，加液壓IC氣缸必須重新對齊。

溫升=較高軸承溫度-進(jìn)油溫度引起軸流風(fēng)機軸承溫度高的主要原因如下：

（1）進(jìn)油量太小。對策是將潤滑油供給的進(jìn)油口和油壓調(diào)整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）進(jìn)油溫度高。對策：拆除油站配套的溫控閥，通過手動閥直接調(diào)節(jié)冷卻器的進(jìn)油量和旁路流量（一般情況下，冷卻器旁路閥完全關(guān)閉，所有潤滑油進(jìn)入冷卻器冷卻）。qv表示風(fēng)機體積流量，導(dǎo)葉數(shù)目減少時，在qv＜90m3/s時全壓均得到提高，在高于此流量時僅方案二全壓低于原風(fēng)機，其中在導(dǎo)葉數(shù)目減少后，流量越小提升作用越明顯，方案三在qv=80m3/s時，全壓提升效果最明顯，提升數(shù)值為141Pa。檢查并清潔冷卻器，降低機油溫度，必要時增加冷卻器的傳熱面積。例如，我公司三臺一次風(fēng)機每年夏季的軸承溫度都在80度以上。主要原因是冷卻器換熱面積不夠，軸承進(jìn)油溫度高。之后針對原冷卻器設(shè)計容量過小的問題，增加了一臺冷卻器，解決了一次風(fēng)機夏季軸承溫度過高的問題。

風(fēng)機振動大的主要原因如下：軸流風(fēng)機風(fēng)扇葉片嚴(yán)重?fù)p壞。如果2011年2月發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機2A振動過大，計劃4月回廠進(jìn)行C級大修。結(jié)果在修復(fù)和打開蓋子后，發(fā)現(xiàn)第1和第二刀片被異物嚴(yán)重?fù)p傷。03mm，以減少控制頭軸承、襯套和主軸的異常磨損，延長液壓缸的使用壽命。除了48個刀片中的4個外，其余44個刀片已損壞。原因是風(fēng)機進(jìn)口消聲器等鐵件長期運行，導(dǎo)致振動脫落，損壞葉片。由于制造廠在機組檢修過程中不能立即提供備件，故對葉片損壞部件進(jìn)行了修復(fù)，著色檢查未發(fā)現(xiàn)根部裂紋。直到6月葉片供應(yīng)時，半側(cè)風(fēng)機組才停止運行，更換了軸流風(fēng)機葉片。更換葉片后風(fēng)扇振動正常。