針對某排風(fēng)機(jī)的振動故障，對其故障特征和原因進(jìn)行描述；通過現(xiàn)場測試、分析，闡明了引起振動故障的原因；通過現(xiàn)場對振動故障原因進(jìn)行檢查，并對故障進(jìn)行處理，最終經(jīng)過現(xiàn)場動平衡的方法，將該風(fēng)機(jī)的振動降至優(yōu)良水平，保證發(fā)電設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

隨著機(jī)組容量的增加，引風(fēng)機(jī)作為火力發(fā)電廠的重要輔機(jī)設(shè)備，其排風(fēng)機(jī)運(yùn)行性能直接影響著機(jī)組的安全穩(wěn)定與經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行。近年來，雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)具備著流量調(diào)節(jié)范圍寬、運(yùn)行效率高、高效率運(yùn)行范圍寬、調(diào)峰能力優(yōu)等特點(diǎn)，在大容量火力發(fā)電機(jī)組上得到廣泛的應(yīng)用。(2)根據(jù)優(yōu)化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉(zhuǎn)子和靜子的損失隨著葉片負(fù)荷的變化情況。本文針對某超臨界600 MW 鍋爐引風(fēng)機(jī)振動故障原因進(jìn)行分析處理，為其他火力發(fā)電廠出現(xiàn)類似問題提供參考。

排風(fēng)機(jī)主要由進(jìn)汽室、集流器、雙級動葉、導(dǎo)葉、擴(kuò)壓管、動葉調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)等部件構(gòu)成。雙級葉輪布置在軸承箱兩端，引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子和電動機(jī)轉(zhuǎn)子之間由一根空心長軸連接，在電動機(jī)轉(zhuǎn)子及引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子側(cè)分別由一個膜片式聯(lián)軸器與空心長軸連接。針對某660MW機(jī)組配套的兩級動葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī)，借助Fluent進(jìn)行流體數(shù)值模擬，研究導(dǎo)葉數(shù)目改變對風(fēng)機(jī)性能的影響，并選出較優(yōu)方案三。電動機(jī)分別由兩個支持軸承和一個推力軸承支撐，雙級軸流引風(fēng)機(jī)的支撐方式為：兩個支撐轉(zhuǎn)子的滑動軸承，兩個支撐輪轂的滾珠軸承和兩個平衡軸向推力的角接觸球軸承。

排風(fēng)機(jī)運(yùn)行漏油。如果主軸密封為骨架密封和O形圈漏油，則在葉輪端用拆卸工具拆下葉輪，更換密封；在聯(lián)軸端，無需拆卸工具即可更換密封。如果油站的流量和油壓太大或太高，導(dǎo)致空氣平衡管堵塞，導(dǎo)致軸承箱正壓和漏油，則應(yīng)在調(diào)整油站的油壓和油量的同時，將空氣平衡管拆下，用壓縮空氣吹通。當(dāng)溫度計漏油時，先拆下溫度計，再加銅墊，涂上密封膠。排風(fēng)機(jī)軸承箱進(jìn)出口油管漏油可通過加銅墊解決。由于排風(fēng)機(jī)渦流的產(chǎn)生和脫落，葉片非工作面輻射的能量基本消失，因為工作面內(nèi)的氣流通過孔流向非工作面，非工作面內(nèi)的氣流獲得能量克服粘性力，抑制了產(chǎn)生和脫落。如果接頭處漏油，可以更換并緊固卡套。排風(fēng)機(jī)葉片泄漏有兩種情況：a）稀油潤滑的葉柄泄漏可以通過添加美孚600油或更換油來解決；b）液壓缸泄漏，輪轂中充滿油，葉片漏油，需要拆下液壓缸，找出漏油原因。風(fēng)機(jī)葉片的漂移和相鄰葉片的異步化。在動態(tài)調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)運(yùn)行過程中，經(jīng)常出現(xiàn)葉片漂移，風(fēng)機(jī)擴(kuò)壓器振動和氣流聲不好。解決方法是停機(jī)后取下上蓋，打開輪轂蓋，取下漂移葉片葉柄調(diào)節(jié)桿，用酒精擦洗葉柄和調(diào)節(jié)桿的接觸面，然后復(fù)位擰緊，再加10%~15%的附加扭矩，對非漂移葉片加相同的扭矩，組裝后，加液壓IC氣缸必須重新對齊。

通過對排風(fēng)機(jī)設(shè)計參數(shù)和S2設(shè)計參數(shù)的多次迭代，得到了一個接近設(shè)計要求的初步三維設(shè)計方案。從表2可以看出，初步設(shè)計方案的氣動參數(shù)與一維設(shè)計結(jié)果吻合較好。風(fēng)機(jī)設(shè)計過程中一維參數(shù)的設(shè)計精度足以支持設(shè)計工作的進(jìn)一步發(fā)展。表2顯示了一維設(shè)計結(jié)果和初步設(shè)計的平均質(zhì)量參數(shù)。由表2可以看出，單級風(fēng)機(jī)平均半徑處的負(fù)荷系數(shù)約為1.0，甚至高于普通航空發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的負(fù)荷系數(shù)。排風(fēng)機(jī)葉片泄漏有兩種情況：a）稀油潤滑的葉柄泄漏可以通過添加美孚600油或更換油來解決。同時，單級風(fēng)機(jī)的反應(yīng)性略大于0.5，平均負(fù)荷分布在靜、動葉片上，使排風(fēng)機(jī)葉片展開中部的彎曲角度達(dá)到40度以上，擴(kuò)壓系數(shù)達(dá)到0.5以上。從出版的文獻(xiàn)中不難找到。考慮到軸流風(fēng)機(jī)制造成本的限制，擴(kuò)壓系數(shù)接近0.6，基本達(dá)到了無主動流量控制技術(shù)的亞音速軸流風(fēng)機(jī)的設(shè)計極限。然而，在排風(fēng)機(jī)設(shè)計結(jié)果與設(shè)計目標(biāo)的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進(jìn)一步的詳細(xì)設(shè)計來彌補(bǔ)。由于本文設(shè)計的單級風(fēng)機(jī)的負(fù)荷比設(shè)計中采用的經(jīng)驗公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進(jìn)行調(diào)整。初步設(shè)計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數(shù)由葉尖的切線速度定義。