近似失速試驗(yàn)，即為了了解排風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線(xiàn)位置，詳細(xì)記錄風(fēng)機(jī)進(jìn)出口壓力和風(fēng)量，最后一組風(fēng)機(jī)失速前的穩(wěn)定風(fēng)壓和風(fēng)量數(shù)據(jù)作為風(fēng)機(jī)的失速點(diǎn)參數(shù)。通過(guò)1b、2a、2b風(fēng)機(jī)的近似失速試驗(yàn)，將三臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速工況點(diǎn)數(shù)據(jù)放到性能曲線(xiàn)上，并擬合到曲線(xiàn)上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線(xiàn)與理論失速線(xiàn)存在較大偏差。排風(fēng)機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)方面所用旋轉(zhuǎn)設(shè)備的支撐軸承包含兩類(lèi)軸承，即滑動(dòng)軸承和滾動(dòng)軸承。2號(hào)爐兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速線(xiàn)偏差略好于1b風(fēng)機(jī)，但排風(fēng)機(jī)與理論失速線(xiàn)偏差較大。根據(jù)以往的試驗(yàn)和結(jié)果分析，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)出現(xiàn)急停的主要原因是風(fēng)機(jī)理論失速線(xiàn)向下運(yùn)動(dòng)，這不是由于煙氣系統(tǒng)阻力過(guò)大或煙氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)分布不均造成的，而是由于風(fēng)機(jī)理論失速線(xiàn)向下運(yùn)動(dòng)引起的。風(fēng)機(jī)合理結(jié)構(gòu)。鑒于此，在電廠(chǎng)停堆期間，對(duì)現(xiàn)有鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子葉片同步問(wèn)題，所有葉片均具有良好的調(diào)節(jié)特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙，得出每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙見(jiàn)表2。2A的排風(fēng)機(jī)的頂部間隙已在電廠(chǎng)進(jìn)行了處理。兩級(jí)葉輪直接與兩臺(tái)電機(jī)連接，兩級(jí)葉輪作為導(dǎo)葉反向旋轉(zhuǎn)，形成一個(gè)反向旋轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)。2A一次風(fēng)機(jī)的頂部間隙通過(guò)在殼體內(nèi)壁添加玻璃纖維而減小。由于2A的排風(fēng)機(jī)失速試驗(yàn)是在頂隙處理后進(jìn)行的，表中2A一次風(fēng)機(jī)頂隙也是處理后頂隙的平均值。

排風(fēng)機(jī)葉片穿孔抑制了兩級(jí)葉輪葉尖排流和非工作面渦流的產(chǎn)生和脫落，降低了該位置的聲功率級(jí)。

穿孔后，改善了排風(fēng)機(jī)葉片周?chē)牧鲌?chǎng)，降低了兩級(jí)葉片通過(guò)頻率的聲壓級(jí)，相應(yīng)地降低了旋轉(zhuǎn)噪聲。

排風(fēng)機(jī)葉片穿孔后，整個(gè)頻率范圍內(nèi)的A聲級(jí)有不同程度的下降，中低頻段的下降幅度較大，而高頻段的下降幅度較小。穿孔后，寬帶噪聲成為主要噪聲源。風(fēng)扇式軸流風(fēng)機(jī)在糧食通風(fēng)冷卻中的節(jié)能效果。

采用軸流風(fēng)機(jī)對(duì)儲(chǔ)糧進(jìn)行降溫實(shí)驗(yàn)，達(dá)到通風(fēng)降溫的目的，實(shí)現(xiàn)儲(chǔ)糧的節(jié)能、環(huán)保和安全儲(chǔ)糧。結(jié)果：采用軸流風(fēng)機(jī)吸風(fēng)負(fù)壓通風(fēng)，冷風(fēng)通過(guò)倉(cāng)底通風(fēng)口進(jìn)入倉(cāng)內(nèi)，由下至上通過(guò)軸流風(fēng)機(jī)出口排出倉(cāng)外。谷堆由下向上依次減小，冷卻梯度和變化趨于平衡。結(jié)論：風(fēng)機(jī)型小功率軸流風(fēng)機(jī)在通風(fēng)運(yùn)行中采用低速間歇通風(fēng)。因此，排風(fēng)機(jī)殼體的模態(tài)試驗(yàn)可以避免外界激振力的固有頻率，從而有效地避免共振。通風(fēng)時(shí)間比大功率離心風(fēng)機(jī)長(zhǎng)，但通風(fēng)能耗低，水損失小。排風(fēng)機(jī)換氣周期為10月11日至1月22日。運(yùn)行過(guò)程中，大氣溫度10℃，低-29℃，大氣濕度58%。通風(fēng)間隔內(nèi)嚴(yán)格按照《儲(chǔ)糧機(jī)械通風(fēng)技術(shù)規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行操作。在室內(nèi)外溫差大于8C，室外濕度小的情況下，通風(fēng)間歇，有利于干冷天氣。總通風(fēng)23天，共552小時(shí)，平均降溫15.3℃，通風(fēng)結(jié)束時(shí)，倉(cāng)庫(kù)溫度-14.0攝氏度中、上粒溫度為-2.3攝氏度、中、低晶粒溫度為-9.7攝氏度，較低為-25.5（？）c，平均堆糧溫度為-6.1攝氏度

不同排風(fēng)機(jī)靜葉設(shè)計(jì)點(diǎn)90%葉片高度剖面上的壓力分布。從圖中不難看出，原型直葉片的進(jìn)口具有明顯的正攻角，端彎葉片的載荷由于分離流動(dòng)而減小。由于受葉片端部彎曲的影響，三維葉片的攻角幾乎為零，并且由于端部流動(dòng)的改善，載荷甚至略高于原型直葉片。研究了不同靜葉對(duì)單級(jí)風(fēng)扇級(jí)性能的影響。基于軸流風(fēng)機(jī)軸向可以分區(qū)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，排風(fēng)機(jī)采用分區(qū)法將流體計(jì)算區(qū)域劃分為集流器區(qū)、第1級(jí)動(dòng)葉區(qū)、第1級(jí)導(dǎo)葉區(qū)、第二級(jí)動(dòng)葉區(qū)、第二級(jí)導(dǎo)葉區(qū)和擴(kuò)壓器等6個(gè)部分，因?yàn)閯?dòng)葉區(qū)內(nèi)流動(dòng)較復(fù)雜，故采用尺寸函數(shù)對(duì)動(dòng)葉區(qū)進(jìn)行加密，而其他區(qū)域采用較為稀疏的網(wǎng)格。排風(fēng)機(jī)帶有三個(gè)不同定子葉片的單級(jí)風(fēng)扇級(jí)的效率特性。從排風(fēng)機(jī)中不難看出，端部彎曲定子可以有效地提高裕度，但由于定子損耗的增加，級(jí)效率降低了1.39%。前緣彎曲引起的葉片反向彎曲效應(yīng)被葉片正向彎曲疊加所抵消。舞臺(tái)效率略有提高，高點(diǎn)提高0.26%。失速邊界越近，風(fēng)扇級(jí)效率越明顯。同時(shí)，排風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子出口頂部的靜壓力隨著定子葉片頂部的功能力的增加而降低（如圖21所示，轉(zhuǎn)子葉片出口直徑上的靜壓力）。在方向分布上，將定子出口處的背壓設(shè)置為接近失速的原型級(jí)工況，背壓為114451pa，風(fēng)機(jī)的失速裕度進(jìn)一步從27.1%擴(kuò)大到48.8%，推遲了葉尖泄漏引起的失速。