某發(fā)電公司1,2 2*660MW火電機組鍋爐采用DG2020/25.31-12型超臨界變壓直流鍋爐。其主要技術(shù)特點是一次再熱、單爐、平衡通風(fēng)、W型火焰燃燒、固體連續(xù)排渣、尾部雙煙道結(jié)構(gòu)、露天島式布置、全鋼架和全懸掛結(jié)構(gòu)_型爐。模擬引風(fēng)機導(dǎo)葉數(shù)目不同時泵內(nèi)的壓力脈動特征，指出導(dǎo)葉數(shù)變動對導(dǎo)葉區(qū)流域及其下游流域的壓力脈動具有一定影響，而對上游葉輪流域的流動影響則較小。鍋爐設(shè)計煤種為金沙無煙煤。每臺爐設(shè)有6套冷一次風(fēng)正壓直吹制粉系統(tǒng)，每套制粉系統(tǒng)包括1臺MGS4766雙進(jìn)雙出球磨機。鍋爐制粉系統(tǒng)配置兩臺AST-1736/1120型雙級可調(diào)軸流一次風(fēng)機。自1、2機組調(diào)試以來，兩臺機組一次風(fēng)機多次停運。本文以四臺引風(fēng)機（1A、2A、1B、2B）為研究對象，定量研究了葉尖間隙對引風(fēng)機性能和失速壓力的影響。首先通過1b的熱試驗確定風(fēng)機正常工作點在性能曲線上的位置，然后分別進(jìn)行1b、2a和2b的近似失速試驗。風(fēng)扇的實際失速線位置由至少三個操作點的位置決定。最后，建立了葉頂間隙與失速壓力和效率的相關(guān)系數(shù)，以確定葉頂間隙對風(fēng)機性能的影響。定量效應(yīng)。為了了解一次風(fēng)機的實際運行情況，在正常運行和各種工況下對1B一次風(fēng)機進(jìn)行了熱力試驗。引風(fēng)機各工況點在其性能曲線上由此可見，一次風(fēng)機現(xiàn)有工況離理論失速線較遠(yuǎn)，經(jīng)計算，各工況點的失速裕度均大于1.3。為了進(jìn)一步查明原因，測試人員對引風(fēng)機進(jìn)行了近似失速測試。

（1）在風(fēng)機消聲器出口處安裝不銹鋼防護(hù)網(wǎng)，同時加強消聲器的加固，防止消聲器脫落，損壞葉片。

（2）聯(lián)軸器位置不好。對策：重新檢查風(fēng)機與電機的同心度。

（3）葉片漂移。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調(diào)軸流風(fēng)機的故障率。由于必須保證滑塊與調(diào)節(jié)環(huán)之間的間隙，否則會卡住，因此在風(fēng)機運行過程中，葉片滑塊不可避免地會與調(diào)節(jié)環(huán)產(chǎn)生摩擦和沖擊，間隙會變大。如果不及時檢查和更換，會造成嚴(yán)重的葉片漂移。如下圖所示，滑塊磨損嚴(yán)重，單邊偏差為10 mm。此外，松動的夾緊螺栓也會導(dǎo)致刀片漂移。葉片漂移后，由于氣流的擾動，會引起風(fēng)機振動，并發(fā)出異常響聲。對策：在每次計劃檢修中，必須檢查滑塊的更換情況，檢查調(diào)整環(huán)是否嚴(yán)重磨損，檢查引風(fēng)機各葉片角度是否一致，夾緊夾緊螺栓，并在葉片軸承上加潤滑脂。

（4）引風(fēng)機襯套磨損。襯套安裝在風(fēng)機輪轂上，與液壓缸主軸配合。氣流比第1葉輪具有更高的能量，第二葉輪的聲功率級大于第1葉輪。間隙控制在0.10 mm以內(nèi)。襯套磨損后間隙變大，導(dǎo)致液壓缸主軸與轉(zhuǎn)子中心不一致，并產(chǎn)生異常響聲和振動。對策：在每一次計劃檢修中，都要檢查和更換襯套。_軸承損壞。對策：必須檢查1到2個大修周期才能更換軸承。汽包廠生產(chǎn)的動葉可調(diào)軸流風(fēng)機的液壓缸是故障率高的部件。故障類型主要有以下幾種：1.液壓缸小軸承損壞。液壓缸小軸承損壞是液壓缸最常見的主要故障。故障現(xiàn)象是風(fēng)機運行時葉片突然關(guān)閉。2009年1月9日2號機組負(fù)荷500MW時，爐膛負(fù)壓突然波動，檢查2A風(fēng)機不工作，調(diào)整風(fēng)機葉片開度，電機電流、風(fēng)壓不變，立即減負(fù)荷，增加2b風(fēng)機葉片開度，調(diào)整鍋爐正常運行。停機風(fēng)扇2A修理處理，更換液壓缸后正常。損壞的液壓缸解體，發(fā)現(xiàn)滑閥組件小軸承嚴(yán)重?fù)p壞，滾珠、保持架解體。經(jīng)分析，液壓缸與輪轂中心的偏差，使軸承承受附加載荷，并使軸承在長期運行中受到磨損和疲勞損傷。

引風(fēng)機在實際應(yīng)用過程中，葉片型線的優(yōu)化可能面臨一個問題。不同葉片高度的不同進(jìn)水條件導(dǎo)致葉片型線優(yōu)化結(jié)果差異過大，難以對葉片型線進(jìn)行過度優(yōu)化。以礦井對旋軸流局部通風(fēng)機為研究對象，進(jìn)行了風(fēng)機葉片的穿孔設(shè)計，建立了引風(fēng)機葉片穿孔前后風(fēng)機的總體模型，并進(jìn)行了穩(wěn)態(tài)、非穩(wěn)態(tài)模擬和噪聲預(yù)測。為此，本文提出了多截面輪廓協(xié)同優(yōu)化的方法，建立了輪廓幾何與輪廓目標(biāo)函數(shù)之間的關(guān)系，使得到的輪廓滿足三維實際要求。在優(yōu)化過程中，增加了葉片型線的幾何分析和設(shè)計點氣流角的調(diào)整模塊，以保證獲得的葉片型線能達(dá)到與原型相同的氣流轉(zhuǎn)向能力。同時，引風(fēng)機設(shè)計點的氣動性能滿足一定要求，否則，可以以罰函數(shù)的形式盡快完成葉型的氣動分析，提高優(yōu)化過程的快速性。在確定優(yōu)化目標(biāo)時，綜合考慮了設(shè)計點的性能和非設(shè)計條件，引風(fēng)機對有效范圍內(nèi)的剖面性能進(jìn)行了研究。目標(biāo)函數(shù)括號中的第1項為設(shè)計點損失，第二項為有效流入流角范圍，邊界為設(shè)計點損失的1.5倍，第三項為失速裕度，第四項為有效流入流角范圍內(nèi)的平均損失，第五項為平均損失差的方差。有效流入角范圍內(nèi)的分布。分子是分析葉片外形的氣動性能，分母是原型參考值。引風(fēng)機利用加權(quán)因子w對截面之間的關(guān)系進(jìn)行加權(quán)，設(shè)置目標(biāo)函數(shù)，得到損失小、失速裕度高的多截面S1剖面。各參數(shù)的權(quán)重和各截面的權(quán)重系數(shù)決定了優(yōu)化目標(biāo)是集中于中間截面的性能，以及中間截面的損失和末端截面的失速裕度。