開松機(jī)的塵棒和的隔距應(yīng)該是多少

開松機(jī)與塵棒的隔距此從進(jìn)口至出口逐步增大，以順應(yīng)棉塊逐步松解而容積增大的需求。進(jìn)口隔距為8毫米，出口為18毫米。

開松機(jī)

在給錦量多或棉塊較大時，此隅距需相應(yīng)放大。但由于此隔距調(diào)節(jié)較麻煩，當(dāng)原棉性狀變化不很顯著時，一般不調(diào)節(jié)。

塵棒與塵榕的隔距塵棒之間的隅距主要根據(jù)喂入原棉的含雜內(nèi)容和含雜多少而定，一般在5~8毫米范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。適當(dāng)放大此隔距，可提高單成卷機(jī)的落棉率和除雜效率，但應(yīng)避免落白花。

開松機(jī)設(shè)重錘和重錘桿的重量分別為WI和w2，它們對報板軸的轉(zhuǎn)動力矩為MI和Iv12，搖板重量為月72.它對搖板軸的轉(zhuǎn)動力矩為M3。四羅拉喂料，原料無須切斷，可直接喂入，省去了人工（或機(jī)器）切斷這道工序，大大降低了加工成本。為了使搖板能感應(yīng)棉箱內(nèi)儲棉最的波動，搖板應(yīng)始終有繞搖板軸向前擺動而壓﹨nl棉堆的趨勢，則MI+M2應(yīng)大子M3'an力矩差MI+M2-Ms應(yīng)大于零。

搖板向前擺動時將受到棉箱內(nèi)棉堆的壓力。設(shè)棉堆對插板的垂直壓力為N，水平壓力為F.它們對搖板軸產(chǎn)生的力矩和為M.，則在平衡狀態(tài)下應(yīng)滿足下式。

當(dāng)棉箱內(nèi)儲棉量逐漸增加i時，M4逐漸唱大，將使搖飯向后擺動，直到儲棉量達(dá)到規(guī)定妥求的大值，這搖板達(dá)到后擺的極限位置，觸動聯(lián)動機(jī)構(gòu)，使后方給棉機(jī)械停止給柿。

但這時角釘市仍在抓棉并向外輸出，開松機(jī)棉箱體儲棉量逐步縮小，則M4也隨之減小，又使搖板向前擺動，直到儲棉量縮小到規(guī)則請求的小值時，搖板到達(dá)前擺的極限地位，又觸動聯(lián)效果構(gòu)，使前方給棉饑械開始給棉。

開松機(jī)局部阻力損失

開松機(jī)局部阻力損失是因為管道中的氣流急劇地改變流動狀態(tài)而產(chǎn)生渦流現(xiàn)象所造成的能量損失。(2)使用翼刀時，原棉分布在上下塵籠之間，比豪豬式為均勻，但大部分分布在上塵籠的下部。例如，流體經(jīng)過彎管或突然收縮成擴(kuò)大的管道，或者經(jīng)過閥門或控制元件，或者兩股氣流匯合，都會發(fā)生渦流現(xiàn)象，造成能量損失。在計算管道阻力損失時，局部阻力損失是很重要的。因為在大多數(shù)情況下，克服局部阻力所損失的能量要比克服管壁摩擦阻力所損失的能量大得多。局部阻力所產(chǎn)生的壓力損失。一般可用下列公式計算：

開松機(jī)局部阻力系數(shù)是通過實驗求得的。上列工作完成后，就得對上述圖表和資料進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化審查和制造工藝會簽。將實驗數(shù)據(jù)加以整理，可以把它列成表格或繪成幽線，也可以從實驗數(shù)據(jù)求得經(jīng)驗公式。在設(shè)計時可以根據(jù)條件按公式計算，也可以從圖表中直接求得。一艇以采用后一種方法比較方便。茲將幾種常用的局部阻力系數(shù)列表5-1所示.

應(yīng)當(dāng)指出：上面所講的摩擦阻力損失和局部阻力損失，都是單純的空氣在管道中流動時的損失。成形機(jī)構(gòu)的作用是將集農(nóng)羅拉輸出的棉網(wǎng)，經(jīng)喇叭口收緒和緊壓羅拉的壓縮，成為有一定密度和張力的精條，然后穿過回條縫，有規(guī)律地一回一回排列在條街內(nèi)。在氣流輸送中，用空氣作為介質(zhì)來輸送物體的混合空氣在管道中流動時的摩擦阻力損失利局部阻力損失者在比單純的空氣在管道中流動時的阻力損失有所增加。從實驗得知：阻力損失的增加量與"物氣比"μ值有一定的關(guān)系。

混合空氣的修正重度較單純空氣的重度增加37.5%，那么混合空氣在管道中流動時的阻力損失彼單純空氣在管道中流動時的阻力損失也要大37.5%。

在氣流配梢的輸送系統(tǒng)中，輸棉管道中的物氣比較回棉管道中的空氣比顯然不同。因此計算阻力損失時可以分段進(jìn)行，先按各段物氣比求得空氣的修正重度。然后代入公式計算阻力損失。

開松機(jī)的綜框運(yùn)動規(guī)律

從以上的理論分析來看，當(dāng)然正弦加速運(yùn)動好，橢圓比運(yùn)動次之，最差的是簡諧運(yùn)動。但從表7-1中，我們卻看到現(xiàn)有開松機(jī)的綜框運(yùn)動規(guī)律大多采用簡諧運(yùn)動，個別有采用橢圓比運(yùn)動的，而最符合綜框運(yùn)動要求的正弦加速運(yùn)動卻沒有采用。主要參考資料或樣機(jī)，主要制造技術(shù)關(guān)鍵，特殊材料，配套件，必要的試驗項目，設(shè)計期限，制造期限，鑒定方式等。這是因為，雖然從理論上講，正弦加速運(yùn)動比較好，但正弦加速運(yùn)動的凸輪精度較之另外兩種運(yùn)動規(guī)律的凸輪要離得多，這可以從袤7-2中看出。表7-2中列出了三種運(yùn)動規(guī)律的開口凸輪理論幽線半徑值的變化情況。計算的條件是s平紋組織，開口轉(zhuǎn)子動程40毫米，開口角120°，閉口角120°，即總運(yùn)動角=120°+120°=240°，按正置直動從動桿的凸輪來計算，將時間等分為24等分，相當(dāng)于凸輪上每隔5。計算一次。

表7-2說明，開松機(jī)凸輪理論曲線的半徑值變化量隨運(yùn)動規(guī)律的不同而不同，小的變化量都發(fā)生在運(yùn)動開始或結(jié)束時，簡譜運(yùn)動的凸輪半徑小變化量D.fOlim=0.17毫米，橢圓比運(yùn)動的，而正弦加速運(yùn)動的D.fmlm=0.02毫米。據(jù)了解，這種開松機(jī)配有金屬檢測自停裝置，開松表面包覆了特殊針布，結(jié)構(gòu)結(jié)合了開松與梳理原理，借助可以調(diào)節(jié)活動帶針布的“漏底”來達(dá)到對纖維限度的開松。要使各種運(yùn)動規(guī)律不因凸輪加工誤差而產(chǎn)生偏差，則凸輪曲線半徑的創(chuàng)造允差必須小于凸輪半徑的小變化量D.fml.。某些實驗表明，由于正弦加速運(yùn)動規(guī)律的加速度變化頻率比簡譜運(yùn)動快一倍，大加速度值是簡諧運(yùn)動的f倍，壓力角又較簡諧運(yùn)動的大，當(dāng)凸輪制造不精確肘，實際的綜框振動竟大于簡諧運(yùn)動。至于橢圓比運(yùn)動，當(dāng)長短袖比值達(dá)3:2耐，也存在著類似的弊病。因此，考慮到簡譜運(yùn)動加工方便，正確性高，作圖方便，從而在高速開松機(jī)上也大部選用。