將石蠟/橡膠粉復(fù)合相變材料摻入水泥砂漿中制備新型相變保溫節(jié)能砂漿,探討了相變砂漿的制備以及相變潛熱、相變溫度、滲漏性、導(dǎo)熱系數(shù)等熱力學(xué)參數(shù)。結(jié)果表明:復(fù)合相變材料中當石蠟的質(zhì)量為40%時無滲漏現(xiàn)象;復(fù)合相變保溫材料的相變起始溫度為57.807℃,峰值溫度為66.797℃,終止溫度為73.007℃,整個過程的相變潛熱較高,為57.534 J/g;相變砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)為0.35~0.88 W/(m·K)。 FTC相變保溫砂漿在建筑施工中的主要問題和質(zhì)量通病,分析了產(chǎn)生各種問題的原因,針對主要問題及通病提出了相應(yīng)的施工技術(shù)措施,以保證工程的施工質(zhì)量。

?；⒅?、聚苯顆粒、礦渣、聚丙烯纖維和硬脂酸鈣5個組分的摻量及水灰比對?；⒅楸厣皾{性能的影響。試驗結(jié)果表明:增大水灰比及增加玻化微珠、聚苯顆粒的摻量都會降低保溫砂漿的干表觀密度及導(dǎo)熱系數(shù);水灰比和?；⒅閾搅康脑龃缶鶗档捅厣皾{的28 d抗壓強度;隨聚苯顆粒摻量的增加,保溫砂漿的28 d抗壓強度逐漸提高;增加礦渣和不同長度聚丙烯纖維的摻量,僅在一定范圍內(nèi)提高砂漿的28 d抗壓強度;硬脂酸鈣能顯著降低保溫砂漿的吸水率。水灰比為2.1～2.2,?；⒅?、聚苯顆粒、礦渣、聚丙烯纖維(短纖維)和硬脂酸鈣的摻量分別為42%～46%、2%、10%、0.1%、2%～4%。

對新拌玻化微珠砂漿中的骨料進行分離,分析不同攪拌條件下砂漿中骨料含量與破損情況。試驗結(jié)果表明:新拌玻化微珠砂漿的骨料破損率隨攪拌時間的延長而增大,當攪拌時間達到一定長度時,?；⒅榈钠茡p率大幅增大;相比于立式攪拌機,臥式攪拌機能相對降低?；⒅樯皾{16.3%的粒徑破損率,提高2.9%的骨料完好率;更高的攪拌機轉(zhuǎn)速會加快骨料完好率降低的速率;玻化微珠砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)主要受粒徑破損率影響。 為定量研究?；⒅樯皾{在攪拌過程中骨料分布均勻性受攪拌條件的影響,對新拌?；⒅樯皾{中的骨料進行分離,并根據(jù)分離得到的骨料與砂漿質(zhì)量占比,定義了評價新拌砂漿中骨料分布均勻性的均勻度指數(shù)。試驗結(jié)果表明:新拌砂漿中骨料分布均勻性隨攪拌時間的延長呈先優(yōu)化后劣化的變化趨勢,攪拌過程中存在優(yōu)均勻度;臥式與立式攪拌機均在攪拌至4 min時達到均勻度,臥式攪拌機的新拌砂漿中骨料分布均勻度優(yōu)于立式攪拌機;?；⒅楣橇蠀⑴c攪拌的時間相同時,采用先攪拌后投入?；⒅楣橇系姆绞侥軌騼?yōu)化骨料分布的均勻性。更高的攪拌機轉(zhuǎn)速能更快提升新拌?；⒅樯皾{均勻度,但是較低的攪拌機轉(zhuǎn)速下拌和的新拌?；⒅樯皾{極限均勻度更優(yōu),達到極限的耗時更長。

以膨脹珍珠巖和微珠保溫砂巖為對象,通過實驗法獲得了不同骨料級配下膨脹?；⒅闊o機保溫砂漿,并分析研究了材料的吸水特性、保溫骨料、纖維用量等變量對無機保溫砂漿的使用性能的影響。結(jié)果表明,隨?；⒅閾搅康脑黾?無機保溫砂漿干密度不斷增加,孔隙率表現(xiàn)出先下降后上升的變化趨勢,當m(膨脹珍珠巖)∶m(?；⒅?為1∶1.5時,孔隙率小,小值為0.236。當保溫骨料為60%,可分散乳膠粉為3.8%,纖維素醚摻量為0.25%,引氣劑用量為0.028%時,無機保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)、強度和干密度值滿足標準要求。無機保溫砂漿不同原材料的使用對性能的影響。通過研究表明,隨著?；⒅椴牧蠐搅康脑黾?保溫砂漿的干密度、抗壓強度、吸水率以及導(dǎo)熱系數(shù)就會越來越小;有機硅材料的摻入可以在保證保溫砂漿其他性能正常的情況下,降低保溫砂漿的吸水率;氣相二氧化硅材料的摻入可以保證保溫砂漿的其他一系列性能正常的前提下,降低保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)。